东京计器DG4V-5-2C-M-PL-B-6-40东机美TOKIMEC，日本（东京计器 TOKYO KEIKI ，东机美 TOKIMEC ）－液压技术应用于塑料注射成型机、压铸机、各式液压机床、建筑机械、船舶、水库闸门及渡口码头的可动桥、游戏机等都利用了液压技术。东京计器以制造使用更加便捷的液压设备为目标，在追求大容量、低噪音、节能、环保等的同时，还致力于开发“动力控制”技术，以适应信息网络的要求。例如，液压机器中内藏传感器和微型控制芯片，以实现各种工业设备的远距离控制。 另外，东京计器还在研制新的液压装置，如在液压控制系统中安装电动伺服机构和气压控制机构，以形成混合的动力控制系统等。苏州瑶佐机电。
电磁阀部分型号如下：
日本东机美电磁阀DG4V-3-2A-M-U1-B-7-54DG4V-3-0A-M-U7-H-52  DG4V-3-2A-M-U7-H-52 ，DG4V-3-0B-M-U7-H-52  DG4V-3-0BL-M-U7-H-52，DG4V-3-2AL-M-U7-H-52 DG4V-3-2B-M-U7-H-52 ，DG4V-3-6B-M-U7-H-52  DG4V-3-0C-M-U7-H-52，DG4V-3-2C-M-U7-H-52  DG4V-3-6C-M-U7-H-52，DG4V-3-7C-M-U7-H-52  DG4V-3-8C-M-U7-H-52，DG4V-3-2N-M-U7-H-52  DG4VS-3-2C-M-U7-H-54，DG4V-5-2B-M-U7L-H-7-40- DG4V-5-2AL-M-U7L-H-54，DG4VS-5-2C-M-U7L-H-54 DG4V-3-2C-M-P7-H-7-54，DG4V-5-3C-M-U7L-H-40  DG4V-3-6C-M-P7-H-54，DG4V-3-OC-M-P7-H-54   DG4V-3-2A-M-U7-H-52-K ，DG4V-3-6C-M-P7-H-7-54 DG5V-7-6C-T-P7-H-84-JA，DG4V-3-6C-M-P2-T-7-54 DG4V-3-2C-M-P2-T-7-54，K-DG5S-7-3C-E-U7-H-84-S192 DG4V-3-0B-M-P2-T-7-54，DG4V-3-23A-M-P7-H-7-54 DG4V-3-2A-M-P2-T-7-52 ，DG4V-3-2A-M-U1-H-7-52  DG4V-3-6C-M-P2-T-7-52，DG4V-3-7C-M-P7-H-7-52 DG4V-3-6C-M-P7-H-7-52，DG4V-3-3C-M-P7-H-7-54 DG4V-5-2A-M-P7L-H-7-40，DG4V-3-2C-M-U7-H-52-K DG4V-3-2A-M-U7-H-52-K，DG4V-3-7C-M-U7-H-52-K DG4V-3-0C-M-U7-H-52-K，DG4V-3-6C-M-U7H-52-K  DG4V-3-0C-M-U7H-52-K，DG4V-3-7C-M-U7H-52-K  DG4VS-5-2C-M-U7L-H-7-40，DG4VS-5-2C-M-U7L-H-7-40 DG4V-3-2AL-M-P7-H-7-52，DG4V-3-6C-M-P7-H-7-54 DG4V-5-0A-M-U7L-H-12-K，DG4V-3-2A-M-U1-B-7-54 DG4V-3-2C-M-U1-B-7-54 ，TOKIMEC电磁阀DG4V-5-2C-M-PL-OV-6-40 DG4V-5-31B-M-PL-0V-6-40，DG4V-5-2A-M-PL-0V-6-40 DG4V-5-6C-M-PL-0V-6-40，DG4V-3-2AL-M-P7-H-7-54  DG4V-3-0A-M-P7-H-7-54，DG4V-3-2B-M-P7-H-7-54 

东京计器DG4V-5-2C-M-PL-B-6-40东机美TOKIMEC，DG4V-3-0C-M-P2-V-7-54 DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54，日本东机美电磁阀DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54 DG4V-3-0BL-M-P2-T-7-54，苏州瑶佐机电代理东机美 TOKIMEC东京计器 (TOKYO KEIKI)液压产品,计有 : TOKIMEC SQP ( S )系列叶片泵、各种方向阀DG4V、压力阀CRG、迭加阀DGMC、比例阀EPFG。2008.10.01株式会社东机美(TOKIMEC)更名为东京计器株式会社(TOKYO KEIKI)日本TOKIMEC（东京计器，东机美）－液压技术应用于塑料注射成型机、机床、建筑机械、水库闸门以及渡口码头的可动桥、游戏机等都利用了液压技术。东京计器以制造使用更加便捷的液压设备为目标，在追求大容量、低噪音、节能、环保等的同时，还致力于开发 “动力控制”技术，以适应信息网络的要求。

根据相关标准的规定，要求支架在最高工作位置时，顶梁前端能够下摆15°，在最低工作位置时，顶梁能够上翘10°。这样，还需在原有基础上增大平衡千斤顶的行程。其数值可根据几何关系的计算，选取标准值。

3.2 增加连接强度，减小附加力
东京计器DG4V-5-2C-M-PL-B-6-40东机美TOKIMEC，
实践证明，绝大多数平衡千斤顶的损毁都发生在它与顶梁连接耳座的焊缝处（图3）。
图3 顶梁耳座结构图

若挡板的强度不足，在平衡千斤顶水平分力PT的作用下发生弯曲变形，致使连接焊缝撕裂。因此应增加挡板的安全系数，同时，提高其周边的焊接质量。发表论文。

此外，该处孔轴配合不宜过紧。如前所述，平衡千斤顶相当于铰接于顶梁与掩护梁之间的二力构件，在计算时，也是按照该条件进行的。顶梁若发生偏载，梁体将发生弹性变形，将导致平衡千斤顶连接头和耳座之间相互作用力偏离预想的方向，原有的设计强度远远不能满足实际工况，由偏载而产生的附加力将造成耳座的破坏。若适当增加孔和轴的配合间隙，可缓解偏载造成的不良影响。

3.3 平衡千斤顶的机械限位

围岩地质条件也是平衡千斤顶损坏的重要因素之一，这些变化是不可预见的。如顶梁前端顶板冒顶，顶板作用在顶梁上的合力作用点后移，使顶梁上翘，平衡千斤顶拉力迅速增大，超越平衡千斤顶的极限位置，造成平衡千斤顶或耳座拉坏。反之，将造成该装置的压溃。通常，支架采用机械限位块来保护平衡千斤顶装置（图4）。

东京计器DG4V-5-2C-M-PL-B-6-40东机美TOKIMEC，
图4 限位装置示意图3.4 平衡千斤顶的操纵操纵平衡千斤顶时，应使顶梁与被管理的顶板保持平行，并且充分接触，达到最佳的支护状态。针对不同顶板，操纵平衡千斤顶有不同的要求。对于稳定顶板，不应过多的操纵平衡千斤顶。只需保证顶梁与顶板严密接触即可。发表论文。老顶来压较大时，收缩千斤顶，以增大切顶力。当顶板较破碎时，应控制平衡千斤顶活塞伸出量。在移架降柱前，不使平衡千斤顶收缩，目的是防止前梁处顶板过早破碎。移架后，应使平衡千斤顶少量伸出，前梁首先接触顶板，之后升柱，改善整个的支护效果。在整个操纵过程中，都不应把平衡千斤顶伸出过长或缩的过短，不应使平衡千斤顶工作在极限行程状态下。发表论文。目的是使平衡千斤顶始终处在液压承载状态，因为这种状态时平衡千斤顶有安全阀的保护，所承受压力不会超过压力极限。平衡千斤顶损坏是液压支架使用中较为常见的问题之一，因此应予以足够的重视。本文总结了最典型的几个问题，同时给出了解决办法，对于更加合理的解决方案，应该在实际工作中不断总结与积累。